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			<journal-id journal-id-type="publisher-id">infraestructura</journal-id>
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				<journal-title>Infraestructura Vial</journal-title>
				<abbrev-journal-title abbrev-type="publisher">Infraestructura Vial</abbrev-journal-title>
			</journal-title-group>
			<issn pub-type="ppub">2215-3705</issn>
			<issn pub-type="epub">2215-3705</issn>
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				<publisher-name>Universidad de Costa Rica, Laboratorio Nacional de Materiales y Modelos Estructurales</publisher-name>
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			<article-id pub-id-type="doi">10.15517/MYM.V12I0.46663</article-id>
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				<subj-group subj-group-type="heading">
					<subject>Artículo</subject>
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			<title-group>
				<article-title>Evaluación técnica de la eficacia de productos curadores como opción al curado húmedo del concreto</article-title>
				<trans-title-group xml:lang="en">
					<trans-title>Technical evaluation of the effectiveness of curing products as an option to wet curing of concrete</trans-title>
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				<contrib contrib-type="author">
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						<surname>Sandoval González</surname>
						<given-names>José David</given-names>
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					<name>
						<surname>Muñoz Umaña</surname>
						<given-names>Flor de María</given-names>
					</name>
					<xref ref-type="aff" rid="aff2"><sup>2</sup></xref>
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					<name>
						<surname>Rodríguez Rojas</surname>
						<given-names>Einer</given-names>
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					<xref ref-type="aff" rid="aff3"><sup>3</sup></xref>
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			</contrib-group>
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				<label>1</label>
				<institution content-type="original"> Estudiante de Ingeniería Civil. Universidad de Costa Rica, San José, Costa Rica. josedavid.sandoval@hotmail.com </institution>
				<institution content-type="normalized">Universidad de Costa Rica</institution>
				<institution content-type="orgname">Universidad de Costa Rica</institution>
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					<city>San José</city>
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				<country country="CR">Costa Rica</country>
				<email>josedavid.sandoval@hotmail.com</email>
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			<aff id="aff2">
				<label>2</label>
				<institution content-type="original">Docente catedrática de Ingeniería Civil . Universidad de Costa Rica, San José, Costa Rica. flor.munoz@ucr.ac.cr</institution>
				<institution content-type="normalized">Universidad de Costa Rica</institution>
				<institution content-type="orgname">Universidad de Costa Rica</institution>
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			</aff>
			<aff id="aff3">
				<institution content-type="original">Docente Ingeniería Civil. Universidad de Costa Rica, San José, Costa Rica. einer.rodríguez@ucr.ac.cr</institution>
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				<institution content-type="orgname">Universidad de Costa Rica</institution>
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					<city>San José</city>
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			<pub-date pub-type="collection">
				<day>01</day>
				<season>Jan-Dec</season>
				<year>2022</year>
			</pub-date>
			<volume>12</volume>
			<issue>1</issue>
			<fpage>12</fpage>
			<lpage>20</lpage>
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				<date date-type="received">
					<day>19</day>
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				</date>
				<date date-type="accepted">
					<day>20</day>
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				<license license-type="open-access" xlink:href="https://creativecommons.org/licenses/by-nc/3.0/" xml:lang="es">
					<license-p>Este es un artículo publicado en acceso abierto bajo una licencia Creative Commons</license-p>
				</license>
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			<abstract>
				<title>Resumen</title>
				<p>Esta investigación tiene como objetivo determinar los efectos del uso de productos curadores en el concreto hidráulico mediante condiciones de laboratorio. No obstante que investigaciones y especificaciones técnicas de los productos curadores indican mejoras en el curado del concreto, su utilización y posibles ventajas deben ser experimentalmente verificadas para las condiciones y tipos de concretos fabricados en Costa Rica. Se utilizan tres tipos de productos curadores, el primero corresponde a un producto curador transparente a base de silicatos que no produce membrada (C1), el segundo es un producto curador formador de membrana a base de resinas (C2) y el tercero es un producto curador formador de película a base de solución coloidal (C3). Por medio de ensayos de laboratorio se determina la resistencia a la compresión, módulo de ruptura y cambio de longitud (expansión o contracción) del concreto para diferentes condiciones de curado. En general, los resultados indican que los productos curadores, a cualquier edad de aplicación, no disminuyen la contracción o expansión del concreto. Para que los curadores logren una efectividad adecuada en el desarrollo de la resistencia a la contracción y a la flexión en el concreto, se debe curar con agua por un mínimo de tres días previo a la aplicación del producto. Los resultados sugieren mejores resultados al aplicar el producto curador a los 7 días luego de mantener los especímenes en el cuarto húmedo. </p>
			</abstract>
			<trans-abstract xml:lang="en">
				<title>Abstract</title>
				<p>This research aims to determine the effects of the use of curing products in hydraulic concrete through laboratory conditions. Although research and technical specifications of curing products indicate improvements in concrete curing, their use and possible advantages must be experimentally verified for the conditions and types of concrete manufactured in Costa Rica. Three types of curing products are used, the first corresponds to a transparent silicate-based curing product that does not produce membrane (C1), the second is a resin-based membrane-forming curing product (C2) and the third is a product Colloidal solution based film-forming curing agent (C3). Through laboratory tests, the compressive strength, modulus of rupture and change in length (expansion or contraction) of concrete are determined for different curing conditions. In general, the results indicate that curing products, at any age of application, do not reduce the expansion or contraction of concrete. For curatives to be adequately effective in developing resistance to shrinkage and flexure in concrete, it must be cured with water for a minimum of three days prior to application of the product. The results suggest better results when applying the curing product 7 days after keeping the specimens in the wet room. </p>
			</trans-abstract>
			<kwd-group xml:lang="es">
				<title>Palabras clave:</title>
				<kwd>concreto</kwd>
				<kwd>curado</kwd>
				<kwd>productos curadores</kwd>
				<kwd>resistencia</kwd>
				<kwd>contracción</kwd>
			</kwd-group>
			<kwd-group xml:lang="en">
				<title>Key words:</title>
				<kwd>concrete</kwd>
				<kwd>curing</kwd>
				<kwd>curing products</kwd>
				<kwd>strength</kwd>
				<kwd>contraction</kwd>
			</kwd-group>
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				<table-count count="4"/>
				<equation-count count="0"/>
				<ref-count count="34"/>
				<page-count count="09"/>
			</counts>
		</article-meta>
	</front>
	<body>
		<sec sec-type="intro">
			<title>Introducción</title>
			<p>Son muchas las ventajas que ofrece el concreto como material de construcción, más aún con el avance de la tecnología y el uso de aditivos que posibilita obtener concretos de muy altas resistencias y de excelente desempeño. El concreto es un material que exige una serie de cuidados durante su fabricación, colocación, fraguado y maduración. El proceso constructivo utilizando concreto no culmina al colocarlo en el sitio, pues este material por sus componentes aumenta resistencia a través del tiempo y requiere de cuidados especiales. </p>
			<p>Estudios sobre el curado del concreto presentan evidencia sobre diversas metodologías. La aplicación de un producto para el curado aumenta el contenido de humedad del concreto y permite una mayor hidratación del cemento (<xref ref-type="bibr" rid="B33">Wang, Cable, &amp; Ge, 2006</xref>). Investigación respecto a superficies de pavimento han intentado relacionar la aplicación de productos curadores y su relación con el ambiente de trabajo de las estructuras. (<xref ref-type="bibr" rid="B34">Ye, Shon, &amp; Zollinger, 2010</xref>). Para concreto prefabricado, estudios evalúan la eficacia del curado de concreto utilizando metodologías como vapor o carbonatación. (<xref ref-type="bibr" rid="B31">Rostami, Shao, &amp; Boyd, 2012</xref>). En el año 2018 se desarrolla una investigación para determinar la resistencia a la compresión del concreto al ser curado con compuestos líquidos formadores de membrana, según el estudio, los tratamientos de curado al perder su efecto sugieren valores de resistencia en el concreto similares sin importar el método empleado. (<xref ref-type="bibr" rid="B26">Corrales, 2018</xref>). Investigaciones relacionadas con productos curadores concluyen que durante la construcción, la resistencia del concreto se controla mediante la elección de materias primas que aseguren un adecuado diseño de mezcla y adopción de procedimientos de curado (<xref ref-type="bibr" rid="B28">Liang, Quan, &amp; Han, 2019</xref>). </p>
			<p>No obstante que investigaciones y especificaciones técnicas de los productos curadores indican mejoras en el curado del concreto, su utilización y posibles ventajas deben ser experimentalmente verificadas para las condiciones y tipos de concretos fabricados en Costa Rica. </p>
			<p>La construcción es una actividad que se caracteriza por requerir una cantidad elevada de capital económico, un deficiente uso de los recursos materiales o calidad final del producto puede incidir en el éxito o fracaso de un proyecto. Para el campo académico y profesional, la información permite desarrollar recomendaciones experimentalmente válidas al utilizar este tipo de productos para mejorar procesos o resultados. La investigación amplía la literatura al utilizar un procedimiento estandarizado (<xref ref-type="bibr" rid="B14">ASTM C157/C157M-17,2017</xref>) y modificarlo a la variable de estudio (productos curadores).</p>
		</sec>
		<sec>
			<title>Objetivos</title>
			<p>El objetivo consiste en evaluar a partir de ensayos de laboratorio el comportamiento en las resistencias a compresión simple, módulo de ruptura y la contracción o expansión de un concreto hidráulico cuando el curado se realiza por medio de productos curadores. Para lograrlo se obtienen parámetros físicos y mecánicos de los materiales que constituyen la mezcla de concreto, así como sus características en estado fresco y endurecido. Se realiza finalmente una correlación y validación estadística de los resultados. </p>
		</sec>
		<sec>
			<title>Contracciones del concreto hidraúlico</title>
			<p>El concreto es un material que sufre contracciones tanto en su estado fresco como endurecido. Al hidratarse las partículas de cemento inicia el proceso de fraguado, según la <xref ref-type="bibr" rid="B19">ASTM C125-18ª</xref>,2020<italic>.</italic> corresponde con: “El proceso, debido a reacciones químicas, que ocurre después de la adición del agua de mezcla, eso resulta en un gradual desarrollo de la rigidez de la mezcla cementicia”. La misma norma define el tiempo de fragua como: “El tiempo transcurrido desde la adición del agua de diseño con la pasta de cemento hasta que la mezcla alcanza un grado específico de rigidez medido por un procedimiento específico”. El cambio del volumen del concreto empieza justo después del colado (colocación). En su estado fresco (plástico) el concreto sufre generalmente dos tipos de contracciones, la autógena y la plástica. La contracción autógena es la reducción macroscópica del volumen de la pasta de cemento, mortero o concreto, causada por la hidratación del cemento. (PCA, 2004). La contracción plástica resulta de la rápida evaporación de la humedad de la superficie, superando la tasa de sangrado (<xref ref-type="bibr" rid="B30">PCA, 2004</xref>). En su estado endurecido, el concreto sufre contracciones por secado, se expande ligeramente con el aumento de humedad y se contrae con la pérdida de la misma. (PCA, 2004)</p>
		</sec>
		<sec>
			<title>Curado del concreto hidraúlico</title>
			<p>El curado es el nombre con el que se denomina a todo proceso utilizado para promover la hidratación del cemento, lo que conlleva al desarrollo de la resistencia del mismo (<xref ref-type="bibr" rid="B29">Neville, 2010</xref>). La duración y el tipo de curado pueden afectar la tasa y la cantidad final de contracción por secado.</p>
		</sec>
		<sec sec-type="materials">
			<title>Materiales, equipo e instalaciones experimentales</title>
			<p>Se utilizó infraestructura y equipo proporcionado por el Laboratorio Nacional de Materiales y Modelos Estructurales de la Universidad de Costa Rica (Lanamme UCR). El equipo utilizado es comprobado para verificar su idoneidad y que no constituya una variable al realizar la investigación. El material grueso corresponde con agregados con un máximo nominal de 12,5 mm a 4,75 mm según la ASTM C33/C33M-18, el agregado fino se ajusta también a ésta especificación, ambos agregados son de procedencia de río. El cemento es del tipo MM/C (C-P)-28 (Cemento hidráulico modificado mixto conteniendo una cantidad de caliza (C) y de ceniza volante (P) entre el 36% y el 55% en masa, y de clase de resistencia 28). Se utilizan tres tipos de productos curadores, el primero corresponde a un producto curador transparente a base de silicatos que no produce membrada (C1), el segundo es un producto curador formador de membrana a base de resinas (C2) y el tercero es un producto curador formador de película a base de solución coloidal (C3). </p>
		</sec>
		<sec sec-type="methods">
			<title>Metodología experimental</title>
			<p>Se realizaron ensayos de laboratorio para determinar la idoneidad de los agregados, cemento y mezcla de concreto en su estado fresco y endurecido. Para los agregados, su respectivo muestreo y reducción se realiza con base a las normas <xref ref-type="bibr" rid="B3">ASTM D75/D75M-14</xref> y <xref ref-type="bibr" rid="B24">ASTM C702/C702M-18</xref>. Para su caracterización se realizaron tres réplicas según corresponda para las normas de ensayos <xref ref-type="bibr" rid="B11">ASTM C40/C40M-16</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B13">ASTM C117-17</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B2">ASTM C136/C136M-14</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B4">ASTM C127-15</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B5">ASTM C128-15</xref> y <xref ref-type="bibr" rid="B17">ASTM C29/C29-17a</xref>. Para el cemento se obtienen muestras representativas en base a la norma <xref ref-type="bibr" rid="B9">ASTM C183/C183M-16</xref> y se caracteriza mediante la ejecución de ocho réplicas para cada uno de los siguientes procedimientos: <xref ref-type="bibr" rid="B10">ASTM C187-16</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B20">ASTM C191-18a</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B15">ASTM C188-17</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B18">ASTM C430-17</xref>, <xref ref-type="bibr" rid="B7">ASTM C1437-15</xref> y <xref ref-type="bibr" rid="B8">ASTM C109-16a</xref>. Las mezclas de concreto se diseñan según el procedimiento <xref ref-type="bibr" rid="B1">ACI 211.1-91 </xref>para un rango de asentamiento (<xref ref-type="bibr" rid="B6">ASTM C143/C143M-15a</xref>) entre 75 mm a 100 mm, relación a/c (agua / cemento) de 0,58 y una resistencia a la compresión mínima de 21 MPa. El moldeo de los especímenes se ejecuta según lo descrito en la norma <xref ref-type="bibr" rid="B21">ASTM C192/C192M-18 </xref>para cilindros de concreto (150 mmx 300 mm) y vigas estandarizadas (150 mm x 150 mm x 500 mm). Para cada uno de las 11 batidas de concreto en su estado fresco se registró la temperatura según norma <xref ref-type="bibr" rid="B12">ASTM C1064/C1064-17</xref>, así como el contenido de aire según la norma <xref ref-type="bibr" rid="B16">ASTM C231/231M-17a</xref>. Con respecto al concreto en su estado endurecido, para determinar la resistencia a la compresión se utilizó la norma <xref ref-type="bibr" rid="B23">ASTM C39/C39M-18 </xref>y el procedimiento <xref ref-type="bibr" rid="B25">ASTM C78/C78M-18 </xref>para obtener su correspondiente módulo de ruptura. Respecto a los especímenes para el control de contracción, se fabricaron vigas (75 mm x 75 mm x 250 mm) según lo establece la norma ASTM C157/C157M-17, para los especímenes que corresponden a la condición de curado en cuarto húmedo se siguió estrictamente lo especificado en esta norma; para aquellas que utilizaron productos curadores, se modifica el procedimiento para ajustarse a la investigación. La aplicación de los productos curadores se realiza utilizando una bomba de baja presión y rodillos luego de remover los especímenes de los moldes o del cuarto húmedo según el caso de estudio. La <xref ref-type="table" rid="t1">tabla 1</xref> muestra las condiciones de curado y la cantidad de especímenes de prueba.</p>
			<p>
				<table-wrap id="t1">
					<label><bold>Tabla 1.</bold></label>
					<caption>
						<title>Cantidad de especímenes de prueba por tipo de curado en función de la edad</title>
					</caption>
					<graphic xlink:href="2215-3705-infraestructura-12-01-12-gt1.png"/>
				</table-wrap>
			</p>
		</sec>
		<sec>
			<title>Validez del método</title>
			<p>La confiabilidad de los resultados de la caracterización de los materiales se logra por medio de la repetibilidad de los ensayos y la aplicación de estadística descriptiva. </p>
			<p>Para el concreto endurecido se utilizó un análisis estadístico descriptivo de los resultados de la resistencia a la compresión, flexión y cambios de longitud del concreto. La normalidad de los resultados se comprueba por medio de estadística inferencial al aplicar análisis de varianza de un solo factor con un nivel de confianza del 95 %, con el fin de determinar si los promedios de las pruebas tienen diferencias significativas. Por medio del Método de Tukey para comparaciones múltiples se determinó cuáles promedios son significativamente similares con un nivel de confianza del 95 %.</p>
		</sec>
		<sec sec-type="results">
			<title>Análisis y resultados</title>
			<sec>
				<title>Propiedades Físicas de los materiales utilizados</title>
				<p>La caracterización de los agregados por medio de ensayos de laboratorio indica valores de densidad relativa acordes con agregados de peso normal (2,4 a 2,8) y de procedencia natural. (<xref ref-type="table" rid="t2">Tabla 2</xref>). </p>
				<p>El agregado fino no contiene contaminación orgánica y su granulometría se ajusta a los límites establecidos en la <xref ref-type="bibr" rid="B22">ASTM C33/C33M-18</xref>, de igual forma el agregado grueso se ajusta a la misma especificación para un tamaño máximo nominal en el rango de 12,5 mm a 4,75 mm. (<xref ref-type="bibr" rid="B32">Sandoval, 2019</xref>). </p>
				<p>
					<table-wrap id="t2">
						<label><bold>Tabla 2.</bold></label>
						<caption>
							<title>Resultados promedio de las propiedades físicas de los agregados</title>
						</caption>
						<graphic xlink:href="2215-3705-infraestructura-12-01-12-gt2.png"/>
					</table-wrap>
				</p>
				<p>El cemento tipo MM/C (C-P)-28 cumple con parámetros de aceptación indicados en la norma <xref ref-type="bibr" rid="B27">INTE C147:2018</xref> (Cemento hidráulico. Requisitos). Las muestras para el ensayo ASTM C191-18a indican un resultado promedio de tiempo de fragua inicial de 97 min y un tiempo de fragua final de 190 min. La resistencia a la compresión por medio de la norma ASTM C109-16a indica un valor de 23,2 MPa para una edad de 7 días y 34,0 MPa para una edad de 28 días. </p>
				<p>Los resultados experimentales máximos y mínimos del concreto en su estado fresco para todas las coladas indican valores aceptables de un concreto convencional para los parámetros de asentamiento, temperatura del concreto y porcentajes de aire. (<xref ref-type="table" rid="t3">Tabla 3</xref>
				</p>
				<p>
					<table-wrap id="t3">
						<label><bold>Tabla</bold></label>
						<caption>
							<title>3. Resultados máximos y mínimos de las propiedades físicas del concreto fresco y condiciones ambientales</title>
						</caption>
						<graphic xlink:href="2215-3705-infraestructura-12-01-12-gt3.png"/>
					</table-wrap>
				</p>
				<p>El desarrollo de resistencia a la compresión del concreto, su módulo de ruptura y cambios de longitud en función de su edad (días) desde el moldeo y en combinación con el tipo de curado se muestran en la <xref ref-type="table" rid="t4">Tabla 4</xref>, la <xref ref-type="fig" rid="f1">Figura 1</xref>, <xref ref-type="fig" rid="f2">Figura 2</xref> y <xref ref-type="fig" rid="f3">Figura 3</xref>.</p>
				<p>
					<table-wrap id="t4">
						<label><bold>Tabla 4.</bold></label>
						<caption>
							<title>Resultados de parámetros de resistencia a la compresión, módulo de ruptura y cambio de longitud en función de la edad y tipo de curado</title>
						</caption>
						<graphic xlink:href="2215-3705-infraestructura-12-01-12-gt4.png"/>
					</table-wrap>
				</p>
				<p>
					<fig id="f1">
						<label>Figura 1</label>
						<caption>
							<title>Resistencia a la compresión en función de la edad y tipo de curado </title>
						</caption>
						<graphic xlink:href="2215-3705-infraestructura-12-01-12-gf1.jpg">/</graphic>
					</fig>
				</p>
				<p>
					<fig id="f2">
						<label>Figura 2</label>
						<caption>
							<title>Módulo de ruptura en función de la edad y tipo de curado</title>
						</caption>
						<graphic xlink:href="2215-3705-infraestructura-12-01-12-gf2.jpg"/>
					</fig>
				</p>
				<p>
					<fig id="f3">
						<label>Figura 3</label>
						<caption>
							<title>Cambio de longitud del concreto en función de la edad y tipo de curado</title>
						</caption>
						<graphic xlink:href="2215-3705-infraestructura-12-01-12-gf3.jpg">/</graphic>
					</fig>
				</p>
				<p>La prueba de Kolmogórov-Smirnov con un nivel de significancia de 0,05 indica que los resultados de resistencia a la compresión, módulo de ruptura y cambios de longitud del concreto siguen una distribución normal. La prueba ANOVA de un factor para un grado de confianza de un 95% muestra que al menos una de las poblaciones difiere de las demás en cuanto a sus valores promedio. (Sandoval, 2019). </p>
				<p>El método de Tukey para un nivel de confianza del 95% aplicado para la resistencia a la compresión para la edad de 28 días, evidencia similitud en los valores promedio del producto curador C2/3 y el producto curador C1/7. También existe similitud entre el producto curador C2/7 y el producto curador C1/3. El mismo método aplicado al módulo de ruptura para una edad de 28 días presenta una similitud entre el curado en húmedo (CH) y el producto curador (C1/3), similitud entre los especímenes no curados (NC) y el grupo formado por los productos curadores (C1/7, C3/3 y C3/7), además de similitud entre el grupo de (C2/D, C3/D, C2/3, C2/7 y C1/D). Con respecto a los especímenes de concreto para determinar el cambio de longitud se evidencia similitud en las medias formadas por los grupos (C3/7 y C2/3), grupo (C2/7, C3/3, C3/D, C2/D) y el grupo formado por (C1/D, C1/7, C1/3) y NC. </p>
			</sec>
		</sec>
		<sec sec-type="conclusions">
			<title>Conclusiones</title>
			<p>Con el producto curador no generador de membrana a base de silicatos (C1), se obtienen las resistencias más bajas a la compresión y mayor contracción al aplicar el curador al desmoldar el espécimen. Sin embargo, al ser aplicado a los 7 días luego de mantener los especímenes en el cuarto húmedo se obtiene el mejor resultado del módulo de ruptura (4,0 MPa) a los 28 días de edad. </p>
			<p>El producto curador elaborado a partir de partículas de parafina (C3) es el que genera la mayor efectividad al desarrollo de la resistencia a la compresión y reducción de contracción para la edad de 28 días. Al aplicar el producto curador a los 7 días luego de mantener los especímenes en el cuarto húmedo se obtiene la mayor resistencia a la compresión (39,3 MPa) y la menor contracción del concreto (-0,0352). Una resistencia a la compresión ligeramente menor (37,3 MPa) a los 28 días de edad se obtiene al aplicar el mismo producto curador a los 3 días luego de mantenerlos en el cuarto húmedo. </p>
			<p>En general, los curadores, a cualquier edad de aplicación del producto, no disminuyen la retracción del concreto; inmediatamente al extraer el concreto de la cámara húmeda este sufre cambios de volumen abruptos.</p>
			<p>Para que los curadores logren una efectividad adecuada en el desarrollo de la resistencia a la contracción y a la flexión en el concreto, se debe curar con agua por un mínimo de tres días previo a la aplicación del producto. Los resultados sugieren mejores resultados al aplicar el producto curador a los 7 días luego de mantener los especímenes en el cuarto húmedo.</p>
		</sec>
	</body>
	<back>
		<ref-list>
			<title>Referencias</title>
			<ref id="B1">
				<mixed-citation> American Concrete Institute . (2002). <italic>ACI 211.1-91 Práctica estándar para seleccionar el proporcionamiento de concreto de peso normal, pesado y masivo.</italic></mixed-citation>
				<element-citation publication-type="book">
					<person-group person-group-type="author">
						<collab>American Concrete Institute</collab>
					</person-group>
					<year>2002</year>
					<source>ACI 211.1-91 Práctica estándar para seleccionar el proporcionamiento de concreto de peso normal, pesado y masivo.</source>
				</element-citation>
			</ref>
			<ref id="B2">
				<mixed-citation>American Society for Testing and Materials . (2014). <italic>ASTM C136/C136M-14. Método de prueba estandar para el análisis por mallas para el agregado fino y grueso</italic>. </mixed-citation>
				<element-citation publication-type="book">
					<person-group person-group-type="author">
						<collab>American Society for Testing and Materials</collab>
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					<year>2014</year>
					<source>ASTM C136/C136M-14. Método de prueba estandar para el análisis por mallas para el agregado fino y grueso</source>
				</element-citation>
			</ref>
			<ref id="B3">
				<mixed-citation>American Society for Testing and Materials . (2014). <italic>ASTM D75/D75M-14. Práctica estándar para el muestreo de agregados</italic>. </mixed-citation>
				<element-citation publication-type="book">
					<person-group person-group-type="author">
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